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2014年最新GYZF4四氟滑板橡胶支座尺寸及厚度计算

YZF4四氟滑板橡胶支座尺寸

2014年最新GYZF4四氟滑板橡胶支座尺寸及厚度计算,近几年对于现代桥规中仅对GYZF4四氟滑板支座的摩擦力提出了要求,并未直接说明该如何确定四 氟滑板支座的平面尺寸和橡胶层厚度。很多时候,设计人员会将四氟滑板支座的平面尺寸和厚度取得与相邻 墩的普通板式橡胶支座等厚或干脆偏大取值,这都是不严谨的做法。实际上,通过逐一分析普通板式橡胶支 座的计算公式,就能发现除摩擦力要求外,四氟滑板支座还需要验算以下项目: 板式橡胶支座有效承压面积计算 公式 Ae = c ckR Rck__

四氟滑板橡胶支座压力标准值,汽车荷载应计入冲击系数 比如:GYZF4 300*65四氟滑板橡胶支座使用阶段平均压应力限值,取 10.0MPa 该式对四氟滑板支座同样适用,可用于确定四氟滑板支座的平面尺寸。 ②竖向平均压缩变形条件 E AtRE At Rb e ecke e eckm c  , tl emca 07.02 ,0m c,__四氟滑板橡胶支座竖向平均压缩变形,上部结构挠曲在支座顶面引起的倾 角,以及支座直接设置于不大于1%纵坡的梁底面下,在支座顶面 引起的纵坡坡角(rad)。实测资料显示, tan值对于混凝土桥≥1/300;钢桥≥1/500。

桥墩台号 3# 4# 5# 6# 7# 支座承载力减小12.9 %  支座型号  (每墩台单排16个) GYZF4φ250 ×65  GYZφ350×66  GYZφ350×55  GYZφ350×66  GYZF4φ250 ×65  全部支座刚度 (kn/m) 20944  34854  41050  34854  20944  墩台抗推刚度 (kn/m) 144651  19138  14645  14874  3000000  支座与墩台组合抗推刚度(kn/m)  18295  12354  10794  10425  20799  升温度力 (kn) 280.2  96.6  3.4  -74.9  -305.4  降温度力 (kn) 448.4  154.5  5.5  -119.8  -488.6  二车道制动力  0.0   ±121.4   ±106.1   ±102.5   0.0   支座承载力增大13.8 %  支座型号  (每墩台单排16个) GYZF4φ250 ×65  GYZφ400×66  GYZφ400×55  GYZφ400×66  GYZF4φ250 ×65  全部支座刚度 (kn/m) 20944  45523  53617  45523  20944  墩台抗推刚度 (kn/m) 144651  19138  14645  14874  3000000  支座与墩台组合抗推刚度(kn/m)  18295  13473  11503  11211  20799  升温度力 (kn) 279.4  104.7  3.1  -81.0  -306.3  降温度力 (kn) 447.1  167.6  5.0  -129.6  -490.1  二车道制动力  0.0   ±122.9   ±104.9   ±102.2   0.0   分析上表计算结果可知,全桥桥墩整体支座大小变化对汽车制动的分配结果影响不大(最大1.2%),但对由温度变化产生的水平力的影响不可怱视。橡胶支座增大或减小,各墩承受的温度力也随之增大或减小。按表中所示支座承载力增减幅度,对温度力的影响幅度约为8.3%。3#墩和7#台的支座型号没有变化,故水平力分配值基本不变,仅受全联变温临界点的些许变动影响而稍有变化。  所以,合理确定支座承载力取值,不图省事凭经验保守取值,不仅能节约支座购置费用,还能减小墩台水平力,节约下部结构建设成本,经济效益和社会效益较为可观。对于桥面连续的简支结构体系,也应和整体结构连续的桥梁一样,按全联进行结构变形量的计算及分配。不可认为其属简支结构体系而按单跨计算变形量,这将造成计算结构变形量与实际严重不符

实际值应根据梁的挠度进行 计算。 Ee__橡胶支座抗压弹性模 量,Ee=5.4GeS2。 Eb__橡胶弹性体体积模量,Eb=2000MPa。 该式可用于确定滑板支座的橡胶层总厚度te。 除此以外,“从满足剪切变形考虑,应符合的条件”不符合四氟滑板支座的变形原理,故无需验算。“从保 证受压稳定考虑,应符合的条件”和“加劲钢板厚度要求”也无需验算,因为所有合格出厂的橡胶支座都能 满足这两个条件(当然板式橡胶支座也无需验算这两条)。 GYZF4四氟滑板橡胶支座承载力取值 选用板式橡胶支座时 ,支座的最大承载力应与桥梁支点反力相吻合,其容许偏差范围宜为±10%左右。所选支座承载力太小固然 不行,但承载力过大也不可取。支座承载力越大,其平面面积也越大,相应的剪切变形强度也越大。就是说 ,同一座桥梁,采用的橡胶支座越大,上部结构变形对下部结构产生的水平力也越大,这对下部结构是不利 的。当橡胶支座足够大时,支座与梁体间或支座与垫石间还会出现滑移现象,导致抗滑稳定性破坏。 这种橡胶支座的承载力非但不宜取大,还应略小为好,即应控制在计算需要的承载力的-10%的范围内。原因有三:①厂家给 出的支座承压力有富余;②设计荷载出现的机率总是很小,大量时间支座的承压力大有富余;

实际中几乎 没有被“压坏”的板式橡胶支座。 对于顺梁底纵坡直接倾斜安装的支座,为满足桥规相关验算要求,支座压应 力在限值范围内宜取高,同样平面承压面积下短边宜取小,GYZ板式橡胶支座的厚度在限值范围内宜取大。横向倾斜安装的 支座可不考虑其影响。 实例分析:对于前述特大桥的引桥,仅改变其4-6#墩上的支座大小(不考虑其实际 中的合理性),该变化对墩台水平力的影响列表如下: