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橡胶

GYZ400*450*78板式橡胶支座在连续梁桥地震内力计算过程

GYZ400*450*78板式橡胶支座

400*450*78板式橡胶支座在连续梁桥地震内力计算过程上部结构对2号墩顶板式橡胶支座顶面处产生的水平地震力: gGSk kEsphn iitp itp ihs/11   (i=2)  第2号墩组合抗推刚度  2220.04514184.4/213.773tphstp kEgkNk   ④墩身水平地震力: 墩身重力换算系数   1216.02 12 122 12f f fff X X XX X   由于不考虑地基变形,即0f,12 f X可根据静力挠度曲线求得:悬臂梁的 静力挠度曲线为: 2 36xx xlyEI  ,当2xl时,3 2548ll yEI   ;xl时, 3 3ll yEI 。由此可知, 122 516 l lf X yy 。因此21.0  kN GGptp64.12375.58821.02 12/0.045123.64/5.56hphtpESGgggkN  ⑤2号桥墩设计地震内力为: 22213.775.56219.33phshpEEEkN  (2)横桥向地震内力的计算:  本算例横桥向地震内力可按照下式计算:(第6.7.2条)  g GXSEiihihp/111  ①基本参数计算:  一联上部结构的总重力:  3 2 226/254.4713.710.18253521.96spGkNmmmmmmmmkN    2号墩抗推刚度:mkNDmmNH EIkp/107.15 .764 /100.3335 3 4 2 43 2    单墩墩身重力:kNGp75.588114.35.7252  13 1010H HX ; 764 .09.05.7/75.331 3 1111H HX  03521.96spGGkN ;1588.75pGGkN  ②确定Sh1:  结构自振周期计算:   1 1 21 2 1 2 22 122 010 111 20 1112220.31iipp tsiGXkGX GX kGTsggg        根据已知条件,可确定反应谱特征周期为Tg=0.55s,结构的自振周期为T=0.31s,0.1s≤T≤Tg,因此,水平加速度反应谱Sh1的取值应根据下式计算:  1max2.252.250.431.310.10.126hisdSSCCCAgg   ③振型参与系数1   本算例为简化算过程,将2号桥墩视为一个单元,其质量重心在墩高一半位置,即3.75m处。  因为575.32/5.7/BH,故而f if iXHHXX 13 1 1。鉴于不考虑地基变形,即X f=0,所以,  101001111222 210 011 1 10 3521.960.764588.751.033521.960.764588.75 n i i in i i iXGXGXGXGXGX G    ④上部结构产生的横桥向内力E0hp:00.1261.0313521.96/457.08hpEggkN  ⑤桥墩自身产的横桥向内力E1hp: 10.1261.030.764588.75/58.38hpEggkN   ⑥桥墩横向设计地震内力为: 01457.0858.38515.46hphphpEEEkN 实体墩  一、结构资料      上部结构与柔性墩算例的上部结构参数取值相同。下部结构为实体墩,墩身截面为矩形截面,其具体尺寸见图4所示。每个桥墩墩顶及桥台处均设置两个板式橡胶支座,支座型号300mm*400mm*47mm。     a)平面图  图4 桥墩尺寸图(单位:cm)    二、桥墩地震内力计算过程:(不考虑地基变形:Xf=0) (1)纵桥向地震内力  对于连续梁桥采用实体桥墩的情况,其纵向地震力的计算可参照《细则》中的第6.7.4条之规定进行相应的计算。 ①基本参数计算:  上部结构重力:kNGsp4.14184  桥墩重力:2531.57.5843.75pGkN 2 号桥墩抗推刚度:43 5 23 3 333.01031.5 1.810/127.5 pEIkkNmH     2号墩板式橡胶支座抗推刚度:                   m kNt AGkjr ds/66.6127047 .04 .03.0120022 1 2    ②Sh1的确定  结构自振周期T1的确定:112/T  其中: 14184.4spGkN;11330.45843.751139.06;tppGGkNX  412556127.663.06410/sKkkNm ;522331.810/pKkkNm  因此,  1 2 2 11211212 21 420.022tpsptpsptpsptpsp GKKKGGKKKGGGKKg GG  1121.4Ts  根据已知条件,可确定反应谱特征周期为Tg=0.55s,结构的自振周期为T=1.4s,显然T>Tg,因此,水平加速度反应谱Sh1的取值应根据下式计算:  1max2.252.250.431.310.10.551.40.049hisdgSSCCCATTgg   ③振型参与系数1 由于/7.5/1.55HB,因此,11f ifiXXXHH  。  1001XHH;1113.75 7.50.90.45XHH  014184.4spGGkN;1843.75pGGkN  因此,振型参与系数1 10 11 2 2 10 14184.40.45843.751.0114184.40.45843.75 i i iii iX GXG     ④上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震力E2hs(2号墩):  22213 21 /0.04914184.4/233.623tp tphshsptp itp ikkESGgggkNkk     ⑤墩身水平地震力Eihp:  1111/0.0491.010.45843.75/18.79hphiiESXGgggkN  ⑥桥墩设计地震力: 21233.6218.79252.41hshpEEEkN   (2)横桥向地震内力  实体墩情况横桥向地震内力的计算可参照第6.7.2条计算,其计算公式为:  111/ihphiiESXGg 基本参数: 橡胶支座上部结构重力:3521.96spGkN  桥墩重力:2531.57.5843.75pGkN 2 号桥墩抗推刚度:43 5 23 3 333.0101.53 7.210/127.5 pEIkkNmH    ②振型参与系数1 由于/7.5/32.55HB,因此,1 311iif f HXX X H 。   13 1 010H HX ;764 .09.05.7/75.331 3 1 111H HX  03521.96spGGkN;1843.75pGGkN 因此,振型参与系数1 10 11 2 210 3521.960.764843.751.043521.960.764843.75 i i ii i iX GX G   ③确定Sh1:   1 1 21 2 1 2 22 122 010 111 20 1112220.15iipp tsiGXkGX GX kGTsggg         根据已知条件,可确定反应谱周期为Tg=0.55s,结构的自振周期为T=0.15s,显0.1s≤T≤Tg,因此,水平加速度反应谱Sh1的取值应根据下式计算:  1max2.252.250.431.310.10.126hisdSSCCCAgg   ④横桥向水平地震力: 011100/0.1261.0413521.96/461.52hphESXGgggkN

111111/0.1261.040.764843.75/84.47hphESXGgggkN   ⑤桥墩设计地震力: 

01461.5284.47545.99hphpEEEkN