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开封GJZ系列橡胶支座.开封GJZF4系列橡胶支座,开封GYZ系列橡胶支座

开封GJZ系列橡胶支座.开封GJZF4系列橡胶支座,开封GYZ系列橡胶支座由若干层橡胶片与薄钢板经加压硫化而成。有足够的竖向刚度,满足垂直荷载,同时具有良好的弹性以适应梁端的转动。具有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移;并且具有良好的防震作用,可减轻动载对上部构造与墩台的冲击作用。构造简单,安装方便,价格低廉,养护简便,易于更换。 开封GJZF4系列橡胶支座 该支座在GJZ系列支座上按支座平面尺寸粘复一层2~4mm厚的聚四氟乙烯板(F4)而成,除具有GJZ支座的功能外,由于利用(F4)板与梁底不锈钢板之间的低摩擦系数,使上部构造的水平位移不受支座本身剪切变形量的限制,减少剪切力,同时还可用于滑动笨重物件,如桥梁连续梁顶推施工。 开封GYZ系列橡胶支座 该板式橡胶支座具有水平剪切的各向同性,能良好传递上部构造多的变形。在弯、斜桥的使用中优点突出。

开封GYZF4系列橡胶支座 该开封GYZF4系列橡胶支座在GYZ系列支座上按支座表面尺寸粘复一层2~4mm厚的聚四氟乙烯板(F4)而成。除具有GYZ系列支座的所有功能外,由于它利用F4板与梁底不锈钢板之间的低摩擦系数,使上部构造的水平位移,不受支座本身剪切变形量的限制,能满足一些桥梁的大位移量需要。 5、GQZ系列橡胶支座 该支座除具有普通支座的功能外,还具有在梁端作用力作用时通过球形表面橡胶层调整受力中心的位置,逐渐将力扩散到圆板式橡胶支座的钢板和橡胶层,使支座受力均匀,尤其适用于斜交桥,立交桥等坡度桥的场所。 开封GQZF4系列橡胶支座 该支座在球冠系列支座底面粘复一层2~4mm的聚四氟乙烯板而制成。除具有球冠支座的功能外,特别适用大位移量的桥梁。

d0——圆形开封GJZ系列橡胶支座钢板直径; tes——开封GJZ系列橡胶支座中间层单层橡胶厚度。 梁端转角θ可表示为: )(1 1,2,cca lδδθ−= (7.12) 由(7.8)和(7.12)两式可解得: 2 ',1,θδδam ccl−= 为确保开封GJZ系列橡胶支座偏转时,橡胶开封GJZ系列橡胶支座与梁底不发生脱空而出现局部承压的现象,则必须满足条件: 01,≥cδ 即: 2' ,θδab eeckeeeckm clEAtREAtR≥+= (7.13) 若计算结果2 ' ,θ δamcl⟨ ,则需重新修改开封GJZ系列橡胶支座尺寸。 此外,为限制开封GJZ系列橡胶支座竖向压缩变形,不致影响开封GJZ系列橡胶支座稳定,《桥规》(JTG D62)还规定 emct07.0,≤δ。 4.验算开封GJZ系列橡胶支座的抗滑稳定性

板式橡胶开封GJZ系列橡胶支座通常就放置在墩台顶面与梁底之间,橡胶面直接与混凝土相接触。当梁体因温度变化等因素引起水平位移以及有活载制动力作用时,橡胶支座将承受相应的纵向水平力作用。为了保证橡胶开封GJZ系列橡胶支座与梁底或墩台顶面间不发生相对滑动,则板式橡胶开封GJZ系列橡胶支座应满足以下条件: 不计制动力时 e l geGktAGR∆⋅⋅≥4.1µ (7.3.15) 计入制动力时 bke l geckFtAGR+∆⋅ ⋅≥4.1µ (7.3.16) 式中: GkR——结构自重引起的开封GJZ系列橡胶支座反力标准值; ckR——由结构自重标准值和0.5倍汽车荷载标准值(计入冲击系数)引起的开封GJZ系列橡胶支座反 力; l∆——由温度、混凝土收缩、徐变引起的开封GJZ系列橡胶支座水平位移,但不包括制动力引起的水 平位移; bkF——汽车荷载引起的制动力标准值; gA——开封GJZ系列橡胶支座平面毛面积。

对于聚四氟乙烯滑板式开封GJZ系列橡胶支座的摩擦力产生的剪切变形不应大于开封GJZ系列橡胶支座内橡胶层容许的剪切变形,即: 不计制动力时 αµtan⋅⋅≤geGkfAGR (7.3.17) 计入制动力时 αµtan⋅⋅≤geCkfAGR (7.3.18) 式中: fµ——聚四氟乙烯与不锈钢板的摩擦系数; αtan——橡胶开封GJZ系列橡胶支座剪切角正切值的限值; ckR——由结构自重和汽车荷载标准值(计入冲击系数)引起的开封GJZ系列橡胶支座反力。 例7.1:取用例4.6及例4.7中的装配式钢筋混凝土简支五T梁桥的设计资料和计算资料。已知桥梁计算跨径19.5m。梁长L=19.96m,桥梁横断面及主梁尺寸见图4.28。汽车荷载为公路Ⅱ级:车道均布荷载=7.875KN/m,按计算跨径推 得集中荷载P=lkqk=178.5kN。人群荷载为 3.0kN/m2,计算温差为36℃,安全设计等级取二级。由例题4.7知,边主梁在人群荷载作用下,最大支点反力=krR,017.7KN,车道集中荷载作用下最大支点反力 110.70KN,车道均布荷载作用下最大支点反力=kpR,0=kqR,044.5KN,恒载支点反力标准 值=157.00KN。边主梁跨中横向分布系数:车道荷载=0.504,人群荷载 0.620。假设梁的抗弯刚度B=0.19877×10kgR,0cqcm,=rcm,7KN/m2,,试确定开封GJZ系列橡胶支座的型号和规格。

确定开封GJZ系列橡胶支座的平面尺寸 由于主梁肋宽为18cm,故初步选定板式橡胶开封GJZ系列橡胶支座的平面尺寸为=18cm,=20cm(顺桥),则按构造最小尺寸确定=17cm,=19cm。 alblal0bl0首先根据橡胶开封GJZ系列橡胶支座的压应力限值验算开封GJZ系列橡胶支座是否满足要求,开封GJZ系列橡胶支座压力标准值: 90.3297.175.4470.110157,0,0,0,0=+++=+++=kkkrqpgckRRRRRKN 开封GJZ系列橡胶支座应力为: σ21.1019.017.01090.3293 =××==−e ckARMPa 10≈MPa 满足规范要求。 通过验算可知,混凝土局部承压强度也满足要求(过程略),因此所选定的开封GJZ系列橡胶支座的平面尺寸满足设计要求。

确定开封GJZ系列橡胶支座高度 开封GJZ系列橡胶支座的高度由橡胶层厚度和加劲钢板厚度 两部分组成,应分别考虑计算。 假设本算例中开封GJZ系列橡胶支座水平放置,且不考 虑混凝土收缩与徐变的影响。温差t∆=36 ℃引起的温度变形,由主梁两端均摊,则 图7.10 计算长度示意图 每一开封GJZ系列橡胶支座的水平位移为: g∆0035.0)2.05.19(36102 1 215=+×××=′⋅∆⋅′=∆−ltgα m=0.35 cm la C l19.5 mla C l llaˊ式中: l′——构件计算长度,la ll′+=′,见图7.10。因此,不计制动力时,∆,gl∆=35.022×=∆≥getcm=0.70cm。

为了计算制动力引起的水平位移Fbk∆,首先要确定一个开封GJZ系列橡胶支座上的制动力标准值。由于计算跨径为19.5m,故纵向折减系数bkFζ′取1.0,由于该桥桥面净宽为7.0m,按二车道设计,故车道折减系数ζ取1.0。车道荷载制动力按同向行驶时的车道荷载(不计冲击力)计算,故计算制动力时按一个车道计算,一个车道上由车道荷载产生的制动力为在加载长度上 的车道荷载标准值的总重力的10%,故本算例的制动力为: 21.33%10)5.1785.19875.7(%10)(=×+×=×+=′kkbk plqFKN 由于小于公路Ⅱ级汽车荷载制动力最低限值90KN,故bk F′bkF′取90KN计算。由于本例中有五根T梁,每根T梁设2个开封GJZ系列橡胶支座,共有10个开封GJZ系列橡胶支座,且假设桥墩为刚性墩,各开封GJZ系列橡胶支座抗推刚 度相同,因此制动力可平均分配,因此一个开封GJZ系列橡胶支座的制动力为: 910 9010==′= bkbkFF.0KN 因此,计入制动力时,橡胶厚度t的最小值为: e61.018 .02.0100.1210 97.035 .027.063 =×××××− = − ∆≥ b aebkg ellGFtcm 式中: eG——1.0Mpa。 此外,从保证受压稳定考虑,矩形板式橡胶开封GJZ系列橡胶支座的橡胶厚度应满足